引起水泵發(fā)生汽蝕現象的原因1、水泵發(fā)生汽蝕情況介紹 某熱泵機房中，4臺河水取水泵的額定工況流量均為Q-958m3/h，揚程H-21m，轉速n-1480rpm水泵進、出口接管管徑均為DN350，水泵本體接口口徑為DN400當水泵接通電源開始運轉后，可以很明顯的聽到水泵發(fā)出的“啪、啪、啪"的炸裂聲，通過超聲波流量計進行檢測，檢測到水泵出水流量僅為680m3/h，與額定工況偏差很大，可以判定該水泵在運行過程中發(fā)生了很嚴重的汽蝕現象 發(fā)生汽蝕的原因分析有以下幾點: 1）水泵進口壓力低； 2）水泵進出口接管管徑偏?。? 3）其他原因 2、水泵入口壓力分析計算與結論 2.1、水泵進口壓力計算 2.1.1、水泵吸入口前取水管網水力計算： 另外取水頭部過濾網+取水格柵阻力損失2m；水泵前Y型過濾器阻力損失1m 突變管局部阻力系數ξ= (1-A1/A2) ^2 DN800突縮為DN350，ξ- (1-12.25/64) 2-0.6538，局部阻力=2.193KPa DN350突擴為DN400，ξ= (1-12.25/16)、2=0.055，局部阻力=0.186KPa 彎頭、三通的局部水損取沿程水損的30% 綜上計算：水泵若正常開啟運行后，從取水口至水泵吸入口總水損= (0.676+0.072) X1.3+2+1+0.238=4.21m 2.1.2、水泵進口壓力： 河水水位實測黃海高程為0.54知，水泵吸入口實測高程為-5.32m，大氣壓力10m。

水泵吸入口之前壓力P=10+0.54-(-5.32)-4.21-11.65m 2.1.3、水泵的必需汽蝕余量NPSHr 根據廠家提供取水泵選型資料，查得本項目取水泵的性能特性曲線，在額定工況下，可知該水泵的必需汽蝕余量為6m 2.2、水的汽化壓力計算 根據安托尼方程lgP-A-B/ (T+C) 河水溫度為30C時A=7.07406，B=1657.46，C=227. 02 可計算出夏季30℃的河水的汽化壓力為4.219KPa 2.3、計算分析結論 根據上述計算，考慮水體汽化壓力0.42m并附加0.3m的安全值，只需保證水泵進口壓力大于6.72m，實際的進口壓力為11.65m,水泵進口壓力能滿足水泵必須汽蝕余量的要求水泵進口壓力低不是造成本項目取水發(fā)生汽蝕的主要原因 3、水泵進出口按管管徑計算分析 水泵進出口管徑均為DN350，外徑377mm，壁厚8mm,理論流量958m3/h，實際流量680m3 /h在流量為958m3 /h情況下，管道內水體流速為2.60m/s;在流量為680m3/h情況下，管道內水體流速為1.85m/s。

根據《現代泵技術手冊》中水泵設計要求:當水泵吸口口徑小于DN250時，水泵吸口前管段水體流速宜控制在1.0-1.6m/s之間: 當水泵吸口口徑大于等于DN250時，水泵吸口前管段水體流速宜控制在1.2-2.0m/s 某熱泵機房取水泵進出口口徑均為DN400，按上述要求，該取水泵吸入口前管段水體流速宜控制在1.2-2.0m/s 之間，而實際流速為2.6m/s， 因此取水泵前后管徑偏小是造成本項目發(fā)生汽蝕的重要原因 4、其他原因分析 4.1、水體中氣體含量較大 某熱泵機房水源水來自其北面的蟒蛇河，蟒蛇河為淡水河，水體中氧氣、二氧化碳等氣體含量較多在其流經水泵吸入口后，由于水泵吸入口至水泵葉輪葉片處壓力降低，氣體溶解度降低，氣體析出，并且在葉片入口附近液體壓力最低處，甚至形成局部的真空，部分水體汽化, 加重汽蝕并使得水泵出水量降低 4.2、突縮管及突擴管 河水從DN600引水管匯入機房內DN800的集水管內，再由DN350的支管引水至DN400的水泵吸入口，水在突縮管及突擴管中流動時都會產生局部的死區(qū)，導致水泵抽水量不足，從而形成汽蝕。

4.3、水泵構造 在水泵運行過程中，液體壓力沿著泵入口到葉輪入口而下降，在葉片入口附近液體壓力最低，甚至形成局部的真空，所以，水泵在運行過程中，或多或少會產生汽蝕現象 5、現場整改 根據上述分析，造成本項目取水泵發(fā)生汽蝕最可能的原因為水泵進出口管徑偏小，吸入口管道水體流速過大，并且水泵吸入口直管段距離太短，水力工況不好受機房空間等限制，水泵吸入口前端做一段長直管道不合實際，于是利用現場便利條件，將水泵吸入口徑調整為DN400，吸入口管道內水體計算流速為2m/s 調整完成后進行通電測試，水泵在開啟運行一段時間后，已基本聽不到異響，使用超聲波測量儀檢測出水泵的出水流量為930m3/h,已基本達到水泵額定工況下的流量 6、結論 在開式取水系統設計中，除了需要選用高汽蝕性能的水泵及進行必須的汽蝕計算外，還需要嚴格控制水泵進出口的流速。